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第一類吸收式空壓機的工作循環(huán)與吸收式制冷循環(huán)相仿，不同之處僅在于空壓機以供熱為目 的，但其壓力和溫度范圍比制冷機高得多。

現(xiàn)對比溴化鋰——水吸收式空壓機和制冷機的參數(shù)。表中空壓機以熱排水為低溫?zé)嵩矗迫?0~80"C的熱水。

1.第一類吸收式空壓機工作循環(huán)及熱力參數(shù)

采用溴化鋰-水溶液第一類吸收式空壓機的工作流程。

其冷凝溫度為85℃，蒸發(fā)溫度為18℃。

查附錄表水蒸氣表可得冷凝壓力為57.827kPa (433.6mmHg)，蒸發(fā)當(dāng)濃溶液濃度為62%， 稀熔液濃度58%時，可由h圖求得空壓機循環(huán)各狀態(tài)點的參數(shù)值。

2.第一類吸收式空壓機循環(huán)的熱力計算

擔(dān)據(jù)溶液和工質(zhì)在空壓機循環(huán)中，始值和狀態(tài)參數(shù)變化的情況，可以列出各個熱交換設(shè)備的 熱量和質(zhì)量平衡關(guān)系式，進(jìn)而求出溶液的循環(huán)倍率。

裕液在發(fā)生器內(nèi)消耗的發(fā)生熱及其在吸收器內(nèi)放出的吸收熱、工質(zhì)在蒸發(fā)器內(nèi)所吸收的 蒸發(fā)熱及其在冷凝器內(nèi)放出的凝結(jié)熱，為伶熱計算和結(jié)構(gòu)設(shè)計提供依據(jù)。

這里以圖3-30 表示的第一類吸收式空壓機為例，說明熱力計算的基本方法。

(1).溶液的循環(huán)倍率a

如進(jìn)入發(fā)生器的狀態(tài)為7的稀溶液質(zhì)量流量為9S，發(fā)生器內(nèi)產(chǎn)生的狀態(tài)為3的工質(zhì)蒸 汽質(zhì)量流量為9nD， 流出發(fā)生器的狀態(tài)為4的濃溶被質(zhì)量流量為9n，則發(fā)生器內(nèi)的質(zhì)量平衡 關(guān)系。

定義溶液的循環(huán)倍率

游液的循環(huán)倍率a 表示在發(fā)生器內(nèi)產(chǎn)生單位質(zhì)流量的工質(zhì)蒸汽所需送入的稀溶液質(zhì)流 量。

而進(jìn)入發(fā)生器的稀溶液依度為5，流出發(fā)生器的濃溶液濃度為5，則發(fā)生器內(nèi)溴化鋰 的質(zhì)量平衡關(guān)系。

當(dāng)容液熱交換器的熱回收率增大時，它的尺寸和造價也隨之增大。所以幾不可能達(dá)到 理想值，在設(shè)計時須根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析選取一個適當(dāng)?shù)闹怠?/p>

(2).溶液和工質(zhì)的再循環(huán)為了強化傳熱傳質(zhì)，吸收器和蒸發(fā)器常天下六天 采用液膜式結(jié)構(gòu)。

在利用低勢熱能的情況下，為了消除靜液柱高度對佛騰傳熱的影響和減 發(fā)生器也采用液膜式結(jié)構(gòu)。

這小傳熱溫差時，只用溶液或工質(zhì)的循環(huán)流量就不能夠在 換熱面上保持適當(dāng)?shù)膰娏苊芏龋栌萌垡夯騕質(zhì)再循環(huán)的辦法來增加噴淋密度。

吸收器中的溶液再循環(huán)中的溶液再循環(huán)如圖3-31所示。

來自溶液熱交換器的(狀態(tài)8) 濃瘩液質(zhì)流量為9，在吸收器中再循環(huán)的(狀態(tài)2) 稀瘩液質(zhì)流量為9-1。

定義稀溶液在吸收器中的再循環(huán)倍率 則進(jìn)入吸收器的混合溶液的狀態(tài)點為9，其參數(shù)可由下列熱質(zhì)平衡關(guān)系式確定。